108
Şəkil 15.3.
Dizel mühərriklərində
2
k -ni təyin etmək üçün nomoqram.
15.2. Genişlənmə prosesinin sonunda təzyiq və temperaturun təyin edilməsi.
Genişlənmənin sonunda silindrdəki qazların təzyiq və temperaturu həmin proses üçün yazılan
politrop tənliklərindən tapıla bilər:
2
2
n
b
b
n
z
z
V
P
V
P
, (15.5)
1
1
2
2
n
b
b
n
z
z
V
Т
V
Т
. (15.6)
(15.5) tənliyindən:
2
n
b
z
z
b
V
V
P
P
. (15.7)
(15.6) tənliyindən:
1
2
n
b
z
z
b
V
V
T
T
. (15.8)
Bu tənliklərə əsasən qığılcımla alışdırmalı
mühərriklər üçün
z
c
V
V
olduğunu nəzərə alsaq:
2
n
z
b
P
P
, (15.9)
1
2
n
z
b
T
Т
. (15.10)
Dizel mühərrikləri üçün isə:
2
n
z
b
P
P
, (15.11)
1
2
n
z
b
T
Т
, (15.12)
burada
– həcmin sonradan genişlənmə dərəcəsidir:
z
b
V
V
. (15.13)
109
Bu
ifadənin hər tərəfini
c
V -ə bölsək, alarıq:
c
z
c
b
V
V
V
V
. (15.14)
Genişlənmə prosesinin sonunda silindrdəki qazların təzyiq və temperaturu aşağıdakı hədlərdə
olur:
- qığılcımla alışdırmalı mühərriklər üçün
МPа
P
b
6
.
0
35
.
0
və
К
Т
б
1700
1200
,
- dizel
mühərrikləri üçün
МPа
P
b
5
.
0
20
.
0
və
К
Т
б
1200
1000
.
Dizellərdə
b
P -nin qığılcımla alışdırmalı mühərriklərə nəzərən aşağı olması onlarda genişlənmə
dərəcəsinin artıqlığı,
b
T -nin aşağı olması isə həm genişlənmə dərəcəsinin çoxluğu, həm də
genişlənmənin başlanğıc temperaturunun azlığı ilə izah olunur.
YOXLAMA SUALLAR
1. Genişlənmə prosesində nə baş verir və bu zaman politrop göstəricisi necə dəyişir?
2. Genişlənmənin adiabat göstəricisi necə təyin edilir?
3. Qığılcımla alışdırmalı və dizel mühərriklərində genişlənmə prosesinin sonunda silindrdəki
qazların təzyiqi və temperaturu necə təyin edilir?
4. Qığılcımla alışdırmalı və dizel mühərriklərində genişlənmə prosesinin sonunda silindrdəki
qazların təzyiqi və temperaturu hansı hədlərdə dəyişir?
110
Mühazirə 16
Xaricetmə prosesinin gedişi.
Xaricetmə prosesinin sonundakı temperaturun yoxlanması.
Xaricetmə prosesi ərzində işlənmiş qazlar silindrdən xaric edilir.
Dördtaktlı üstəlik üfürməsiz və üstəlik üfürməli mühərriklərdə xaricetmə prosesi zamanı
silindrdəki təzyiqin dəyişməsi uyğun olaraq şəkil 16.1 və şəkil 16.2-də göstərilmişdir.
Şəkil 16.1. Dördtaktlı üstəlik üfürməsiz Şəkil 16.2. Dördtaktlı üstəlik üfürməli
mühərrikdə xaricetmə prosesində silindrdəki mühərrikdə xaricetmə prosesində silindrdəki
təzyiqin dəyişməsi. təzyiqin dəyişməsi.
Bu şəkillərdə
b'b''r'da' əyriləri xaricetmə prosesində silindrdəki təzyiqin həqiqi dəyişməsini
göstərir. Əyrilər üzərindəki
b' nöqtəsi xaricetmə klapanının açıldığı
a' nöqtəsi isə bağlandığı anlara
uyğun gəlir.
bl və
lr düz xətləri nəzəri xaricetmə prosesidir.
b və
r nöqtələrinin koordinatları təyin
olunduqdan
sonra həmin düz xətlər b''r'r əyriləri ilə əvəz edilir.
Xaricetmə klapanının tez açılması genişlənmənin faydalı sahəsinin azalmasına (
b'bb''b' qədər)
səbəb olursa da bunun nəticəsində silindrin yanma məhsullarından təmizlənməsi yaxşılaşır və
işlənmiş qazların silindrdən çıxarılması üçün sərf olunan iş azalır. Müasir nəqliyyat
mühərriklərində xaricetmə klapanı porşen a.ö.n.-ə 40÷80° qalmış açılır
(b' nöqtəsi
) və bu andan
başlayaraq işlənmiş qazlar 600÷700
m/s kritik sürəti ilə silindrdən çıxır. Üstəlik üfürməsiz
mühərriklərdə a.ö.n. yaxınlığında, üstəlik üfürməli mühərriklər də isə bir qədər sonra qurtaran bu
period ərzində (sərbəst xaricetmə) işlənmiş qazların təxminən 60÷70
%-i silindrdən xaric olur.
Porşenin y.ö.n.-ə doğru hərəkəti zamanı qazların klapanın keçid sahəsindən axma sürəti 200÷250
m/s-yə, prosesin sonunda isə 60÷100
m/s-yə çatır (məcburi xaricetmə). Mühərrikin nominal iş
rejimində xaricetmə prosesi ərzində qazların axma sürətinin orta qiyməti 60÷150
m/s hədlərində
dəyişir.
Xaricetmə klapanı porşen y.ö.n.-dən 10÷50° keçmiş bağlanır ki, bu da silindrdən böyük sürətlə
çıxan qaz axınının yaratdığı ejeksiya effekti hesabına silindrin yaxşı təmizlənməsinə səbəb olur.
Xaricetmə prosesinin sonunda təzyiq və temperatur (
r
P
və
r
T ) sorma prosesinin əvvəlində
verilmiş qiymətlərinin düzgün qəbul olunub-olunmadığı aşağıdakı kimi yoxlanılır:
3
'
/
r
b
b
r
P
P
T
Т
. (16.1)
Xəta aşağıdakı kimi hesablanır:
%
Т
Т
Т
r
r
r
100
. (16.2)
Əgər xəta 5 %-dən
çox olarsa, onda
r
r
T
T
qəbul edilərək hesablama təkrar olunur. Xətanın 5
%-dən kiçik olması isə hesabın qənaətbəxş olduğunu göstərir.
Yeni mühərrik layihə edilərkən nasos itkilərinin və qalıq qazlar əmsalının böyüməsinin
qarşısını almaq məqsədi ilə
r
P -i kiçiltmək lazımdır. Bundan başqa xaricetmə təzyiqinin yüksəlməsi
doldurma əmsalının kiçilməsinə, yanma prosesinin pisləşməsinə və qalıq qazların təzyiq və
temperaturunun artmasına səbəb olur. Üstəlik üfürməli mühərriklərdə xaricetmənin sonunda
təzyiqin artması, bir qayda olaraq, doldurmadakı təzyiqin artırılması ilə kompensasiya edilə bilir.